Terima kasih kerana melawat Nature.com.Anda menggunakan versi penyemak imbas dengan sokongan CSS terhad.Untuk pengalaman terbaik, kami mengesyorkan agar anda menggunakan penyemak imbas yang dikemas kini (atau lumpuhkan Mod Keserasian dalam Internet Explorer).Di samping itu, untuk memastikan sokongan berterusan, kami menunjukkan tapak tanpa gaya dan JavaScript.
Memaparkan karusel tiga slaid serentak.Gunakan butang Sebelum dan Seterusnya untuk bergerak melalui tiga slaid pada satu masa, atau gunakan butang gelangsar pada penghujung untuk bergerak melalui tiga slaid pada satu masa.
Empat elemen paip keluli konkrit getah (RuCFST), satu elemen paip keluli konkrit (CFST) dan satu elemen kosong telah diuji dalam keadaan lenturan tulen.Parameter utama ialah nisbah ricih (λ) daripada 3 hingga 5 dan nisbah penggantian getah (r) daripada 10% hingga 20%.Lengkung terikan momen lentur, lengkung pesongan momen lentur, dan lengkung kelengkungan momen lentur diperolehi.Cara pemusnahan konkrit dengan teras getah telah dianalisis.Keputusan menunjukkan bahawa jenis kegagalan ahli RuCFST ialah kegagalan bengkok.Keretakan dalam konkrit getah diagihkan secara sama rata dan sedikit, dan mengisi konkrit teras dengan getah menghalang perkembangan keretakan.Nisbah ricih-ke-span mempunyai sedikit kesan ke atas tingkah laku spesimen ujian.Kadar penggantian getah mempunyai sedikit kesan ke atas keupayaan untuk menahan momen lentur, tetapi mempunyai kesan tertentu pada kekakuan lenturan spesimen.Selepas mengisi dengan konkrit getah, berbanding dengan sampel dari paip keluli kosong, keupayaan lenturan dan kekukuhan lenturan bertambah baik.
Oleh kerana prestasi seismik yang baik dan kapasiti galas yang tinggi, struktur tiub konkrit bertetulang tradisional (CFST) digunakan secara meluas dalam amalan kejuruteraan moden1,2,3.Sebagai jenis konkrit getah baharu, zarah getah digunakan untuk menggantikan sebahagian agregat asli.Struktur Paip Keluli Isi Konkrit Getah (RuCFST) dibentuk dengan mengisi paip keluli dengan konkrit getah untuk meningkatkan kemuluran dan kecekapan tenaga struktur komposit4.Ia bukan sahaja memanfaatkan prestasi cemerlang ahli CFST, tetapi juga menggunakan sisa getah dengan cekap, yang memenuhi keperluan pembangunan ekonomi pekeliling hijau5,6.
Dalam beberapa tahun kebelakangan ini, tingkah laku ahli CFST tradisional di bawah beban paksi7,8, interaksi momen beban paksi9,10,11 dan lenturan tulen12,13,14 telah dikaji secara intensif.Keputusan menunjukkan bahawa kapasiti lentur, kekakuan, kemuluran dan kapasiti pelesapan tenaga tiang dan rasuk CFST diperbaiki dengan pengisian konkrit dalaman dan menunjukkan kemuluran patah yang baik.
Pada masa ini, beberapa penyelidik telah mengkaji kelakuan dan prestasi lajur RuCFST di bawah beban paksi gabungan.Liu dan Liang15 melakukan beberapa eksperimen pada lajur RuCFST pendek, dan dibandingkan dengan lajur CFST, kapasiti galas dan kekakuan berkurangan dengan peningkatan tahap penggantian getah dan saiz zarah getah, manakala kemuluran meningkat.Duarte4,16 menguji beberapa lajur RuCFST pendek dan menunjukkan bahawa lajur RuCFST lebih mulur dengan peningkatan kandungan getah.Liang17 dan Gao18 juga melaporkan hasil yang sama pada sifat palam RuCFST berdinding licin dan nipis.Gu et al.19 dan Jiang et al.20 mengkaji kapasiti galas unsur RuCFST pada suhu tinggi.Keputusan menunjukkan bahawa penambahan getah meningkatkan kemuluran struktur.Apabila suhu meningkat, kapasiti galas pada mulanya berkurangan sedikit.Patel21 menganalisis kelakuan mampatan dan lenturan rasuk dan lajur CFST pendek dengan hujung bulat di bawah beban paksi dan uniaxial.Pemodelan pengiraan dan analisis parametrik menunjukkan bahawa strategi simulasi berasaskan gentian boleh memeriksa prestasi RCFST pendek dengan tepat.Fleksibiliti meningkat dengan nisbah aspek, kekuatan keluli dan konkrit, dan berkurangan dengan nisbah kedalaman kepada ketebalan.Secara umum, lajur RuCFST pendek berkelakuan serupa dengan lajur CFST dan lebih mulur daripada lajur CFST.
Ia boleh dilihat daripada semakan di atas bahawa lajur RuCFST bertambah baik selepas penggunaan bahan tambahan getah yang betul dalam konkrit asas tiang CFST.Oleh kerana tiada beban paksi, lenturan bersih berlaku pada satu hujung rasuk tiang.Malah, ciri lentur RuCFST adalah bebas daripada ciri beban paksi22.Dalam kejuruteraan praktikal, struktur RuCFST selalunya tertakluk kepada beban momen lentur.Kajian sifat lentur tulennya membantu menentukan ubah bentuk dan mod kegagalan unsur RuCFST di bawah tindakan seismik23.Untuk struktur RuCFST, adalah perlu untuk mengkaji sifat lenturan tulen unsur RuCFST.
Dalam hal ini, enam sampel telah diuji untuk mengkaji sifat mekanikal unsur paip persegi keluli melengkung tulen.Selebihnya artikel ini disusun seperti berikut.Pertama, enam spesimen keratan segi empat sama dengan atau tanpa isi getah telah diuji.Perhatikan mod kegagalan setiap sampel untuk keputusan ujian.Kedua, prestasi elemen RuCFST dalam lenturan tulen telah dianalisis, dan kesan nisbah ricih-ke-span 3-5 dan nisbah penggantian getah 10-20% ke atas sifat struktur RuCFST telah dibincangkan.Akhir sekali, perbezaan dalam kapasiti galas beban dan kekukuhan lenturan antara elemen RuCFST dan elemen CFST tradisional dibandingkan.
Enam spesimen CFST telah siap, empat diisi dengan konkrit bergetah, satu diisi dengan konkrit biasa, dan yang keenam kosong.Kesan kadar perubahan getah (r) dan nisbah ricih span (λ) dibincangkan.Parameter utama sampel diberikan dalam Jadual 1. Huruf t menandakan ketebalan paip, B ialah panjang sisi sampel, L ialah ketinggian sampel, Mue ialah kapasiti lentur yang diukur, Kie ialah permulaan kekakuan lentur, Kse ialah kekakuan lentur dalam perkhidmatan.tempat kejadian.
Spesimen RuCFST telah dibuat daripada empat plat keluli yang dikimpal secara berpasangan untuk membentuk tiub keluli persegi berongga, yang kemudiannya diisi dengan konkrit.Plat keluli setebal 10 mm dikimpal pada setiap hujung spesimen.Sifat mekanikal keluli ditunjukkan dalam Jadual 2. Menurut standard China GB/T228-201024, kekuatan tegangan (fu) dan kekuatan alah (fy) bagi paip keluli ditentukan oleh kaedah ujian tegangan standard.Keputusan ujian ialah 260 MPa dan 350 MPa masing-masing.Modulus keanjalan (Es) ialah 176 GPa, dan nisbah Poisson (ν) keluli ialah 0.3.
Semasa ujian, kekuatan mampatan padu (fcu) konkrit rujukan pada hari ke-28 dikira pada 40 MPa.Nisbah 3, 4 dan 5 telah dipilih berdasarkan rujukan sebelumnya 25 kerana ini mungkin mendedahkan sebarang masalah dengan penghantaran syif.Dua kadar penggantian getah sebanyak 10% dan 20% menggantikan pasir dalam campuran konkrit.Dalam kajian ini, serbuk getah tayar konvensional dari Loji Simen Tianyu (jenama Tianyu di China) telah digunakan.Saiz zarah getah ialah 1-2 mm.Jadual 3 menunjukkan nisbah konkrit getah dan campuran.Bagi setiap jenis konkrit getah, tiga kiub dengan sisi 150 mm dibuang dan diawet di bawah keadaan ujian yang ditetapkan oleh piawaian.Pasir yang digunakan dalam campuran adalah pasir silika dan agregat kasar adalah batu karbonat di Bandar Shenyang, Timur Laut China.Kekuatan mampatan padu (fcu) 28 hari, kekuatan mampatan prismatik (fc') dan modulus keanjalan (Ec) untuk pelbagai nisbah penggantian getah (10% dan 20%) ditunjukkan dalam Jadual 3. Laksanakan piawaian GB50081-201926.
Semua spesimen ujian diuji dengan silinder hidraulik dengan daya 600 kN.Semasa pemuatan, dua daya tertumpu digunakan secara simetri pada dirian ujian lentur empat mata dan kemudian diedarkan ke atas spesimen.Ubah bentuk diukur dengan lima tolok terikan pada setiap permukaan sampel.Sisihan diperhatikan menggunakan tiga penderia anjakan yang ditunjukkan dalam Rajah 1 dan 2. 1 dan 2.
Ujian ini menggunakan sistem pramuat.Muatkan pada kelajuan 2kN/s, kemudian jeda pada beban sehingga 10kN, periksa sama ada alat dan sel beban berada dalam keadaan kerja biasa.Dalam jalur anjal, setiap kenaikan beban dikenakan kepada kurang daripada satu persepuluh daripada beban puncak yang diramalkan.Apabila paip keluli haus, beban yang dikenakan adalah kurang daripada satu per lima belas daripada beban puncak yang diramalkan.Tahan selama kira-kira dua minit selepas menggunakan setiap aras beban semasa fasa pemuatan.Apabila sampel menghampiri kegagalan, kadar pemuatan berterusan menjadi perlahan.Apabila beban paksi mencapai kurang daripada 50% daripada beban muktamad atau kerosakan yang jelas ditemui pada spesimen, pemuatan ditamatkan.
Kemusnahan semua spesimen ujian menunjukkan kemuluran yang baik.Tiada retakan tegangan yang jelas ditemui dalam zon tegangan paip keluli bahagian ujian.Jenis kerosakan biasa pada paip keluli ditunjukkan dalam rajah.3. Mengambil sampel SB1 sebagai contoh, pada peringkat awal pembebanan apabila momen lentur kurang daripada 18 kN m, sampel SB1 berada dalam peringkat anjal tanpa ubah bentuk yang jelas, dan kadar peningkatan dalam momen lentur yang diukur adalah lebih besar daripada kadar peningkatan kelengkungan.Selepas itu, paip keluli di zon tegangan boleh berubah bentuk dan melepasi peringkat anjal-plastik.Apabila momen lentur mencapai kira-kira 26 kNm, zon mampatan keluli rentang sederhana mula mengembang.Edema berkembang secara beransur-ansur apabila beban meningkat.Keluk pesongan beban tidak berkurangan sehingga beban mencapai titik puncaknya.
Selepas eksperimen selesai, sampel SB1 (RuCFST) dan sampel SB5 (CFST) dipotong untuk melihat dengan lebih jelas mod kegagalan konkrit asas, seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 4. Ia boleh dilihat daripada Rajah 4 bahawa keretakan dalam sampel SB1 diedarkan sama rata dan jarang dalam konkrit asas, dan jarak antara mereka adalah dari 10 hingga 15 cm.Jarak antara keretakan dalam sampel SB5 adalah dari 5 hingga 8 cm, retakan tidak teratur dan jelas.Selain itu, rekahan dalam sampel SB5 memanjang kira-kira 90° dari zon ketegangan ke zon mampatan dan berkembang sehingga kira-kira 3/4 ketinggian bahagian.Keretakan konkrit utama dalam sampel SB1 adalah lebih kecil dan kurang kerap berbanding sampel SB5.Menggantikan pasir dengan getah boleh, pada tahap tertentu, menghalang perkembangan keretakan dalam konkrit.
Pada rajah.5 menunjukkan taburan pesongan sepanjang panjang setiap spesimen.Garis pepejal ialah lengkung pesongan bahagian ujian dan garis putus-putus ialah separuh gelombang sinusoidal.Daripada rajah.Rajah 5 menunjukkan bahawa lengkung pesongan rod adalah sesuai dengan lengkung separuh gelombang sinusoidal pada pembebanan awal.Apabila beban bertambah, lengkung pesongan menyimpang sedikit daripada lengkung separuh gelombang sinusoidal.Sebagai peraturan, semasa pemuatan, lengkung pesongan semua sampel pada setiap titik pengukuran adalah lengkung separuh sinusoidal simetri.
Oleh kerana pesongan unsur RuCFST dalam lenturan tulen mengikuti lengkung separuh gelombang sinusoidal, persamaan lenturan boleh dinyatakan sebagai:
Apabila terikan gentian maksimum ialah 0.01, dengan mengambil kira keadaan penggunaan sebenar, momen lentur yang sepadan ditentukan sebagai kapasiti momen lentur muktamad elemen27.Kapasiti momen lentur yang diukur (Mue) yang ditentukan ditunjukkan dalam Jadual 1. Menurut kapasiti momen lentur yang diukur (Mue) dan formula (3) untuk mengira kelengkungan (φ), lengkung M-φ dalam Rajah 6 boleh diplot.Untuk M = 0.2Mue28, kekukuhan awal Kie dianggap sebagai kekukuhan lentur ricih yang sepadan.Apabila M = 0.6Mue, kekakuan lentur (Kse) peringkat kerja ditetapkan kepada kekukuhan lenturan sekan yang sepadan.
Ia boleh dilihat daripada lengkung kelengkungan momen lentur bahawa momen lentur dan lengkung meningkat dengan ketara secara linear dalam peringkat anjal.Kadar pertumbuhan momen lentur jelas lebih tinggi daripada lengkungan.Apabila momen lentur M ialah 0.2Mue, spesimen mencapai peringkat had kenyal.Apabila beban bertambah, sampel mengalami ubah bentuk plastik dan masuk ke peringkat elastoplastik.Dengan momen lentur M bersamaan dengan 0.7-0.8 Mue, paip keluli akan berubah bentuk dalam zon ketegangan dan dalam zon mampatan secara bergantian.Pada masa yang sama, lengkung Mf sampel mula menunjukkan dirinya sebagai titik infleksi dan tumbuh secara tidak linear, yang meningkatkan kesan gabungan paip keluli dan teras konkrit getah.Apabila M adalah sama dengan Mue, spesimen memasuki peringkat pengerasan plastik, dengan pesongan dan kelengkungan spesimen meningkat dengan cepat, manakala momen lentur meningkat dengan perlahan.
Pada rajah.7 menunjukkan lengkung momen lentur (M) berbanding terikan (ε) bagi setiap sampel.Bahagian atas bahagian pertengahan rentang sampel berada di bawah mampatan, dan bahagian bawah berada di bawah ketegangan.Tolok terikan bertanda “1″ dan “2″ terletak di bahagian atas bahagian ujian, tolok terikan bertanda “3″ terletak di tengah-tengah spesimen, dan tolok terikan bertanda “4″ dan “5″.” terletak di bawah sampel ujian.Bahagian bawah sampel ditunjukkan dalam Rajah 2. Dari Rajah 7 dapat dilihat bahawa pada peringkat awal pemuatan, ubah bentuk membujur dalam zon ketegangan dan dalam zon mampatan unsur adalah sangat rapat, dan ubah bentuk adalah lebih kurang linear.Di bahagian tengah, terdapat sedikit peningkatan ubah bentuk membujur, tetapi magnitud peningkatan ini adalah kecil.Seterusnya, konkrit getah di zon ketegangan retak.Oleh kerana paip keluli di zon ketegangan hanya perlu menahan daya, dan konkrit getah dan paip keluli di zon mampatan menanggung beban bersama-sama, ubah bentuk dalam zon ketegangan unsur adalah lebih besar daripada ubah bentuk dalam Apabila beban meningkat, ubah bentuk melebihi kekuatan hasil keluli, dan paip keluli masuk. peringkat elastoplastik.Kadar peningkatan terikan sampel adalah jauh lebih tinggi daripada momen lentur, dan zon plastik mula berkembang kepada keratan rentas penuh.
Lengkung M-um bagi setiap sampel ditunjukkan dalam Rajah 8. Pada rajah.8, semua lengkung M-um mengikut trend yang sama seperti ahli CFST tradisional22,27.Dalam setiap kes, lengkung M-um menunjukkan tindak balas anjal dalam fasa awal, diikuti dengan kelakuan tidak anjal dengan kekakuan yang semakin berkurangan, sehingga momen lentur maksimum yang dibenarkan dicapai secara beransur-ansur.Walau bagaimanapun, disebabkan oleh parameter ujian yang berbeza, lengkung M-um sedikit berbeza.Momen pesongan untuk nisbah ricih-ke-span dari 3 hingga 5 ditunjukkan dalam rajah.8a.Kapasiti lenturan yang dibenarkan bagi sampel SB2 (faktor ricih λ = 4) adalah 6.57% lebih rendah daripada sampel SB1 (λ = 5), dan keupayaan untuk momen lentur sampel SB3 (λ = 3) adalah lebih besar daripada sampel SB2 (λ = 4) 3.76%.Secara umumnya, apabila nisbah ricih-ke-span meningkat, arah aliran perubahan dalam momen yang dibenarkan tidak jelas.Keluk M-um nampaknya tidak berkaitan dengan nisbah ricih-ke-span.Ini konsisten dengan apa yang Lu dan Kennedy25 diperhatikan untuk rasuk CFST dengan nisbah ricih-ke-span antara 1.03 hingga 5.05.Sebab yang mungkin bagi ahli CFST ialah pada nisbah ricih rentang yang berbeza, mekanisme penghantaran daya antara teras konkrit dan paip keluli adalah hampir sama, yang tidak begitu jelas seperti anggota konkrit bertetulang25.
Daripada rajah.8b menunjukkan bahawa kapasiti galas sampel SB4 (r = 10%) dan SB1 (r = 20%) adalah lebih tinggi sedikit atau lebih rendah daripada sampel tradisional CFST SB5 (r = 0), dan meningkat sebanyak 3.15 peratus dan menurun sebanyak 1 .57 peratus.Walau bagaimanapun, kekukuhan lenturan awal (Kie) bagi sampel SB4 dan SB1 adalah jauh lebih tinggi daripada sampel SB5, iaitu masing-masing 19.03% dan 18.11%.Kekukuhan lenturan (Kse) sampel SB4 dan SB1 dalam fasa operasi masing-masing adalah 8.16% dan 7.53% lebih tinggi daripada sampel SB5.Mereka menunjukkan bahawa kadar penggantian getah mempunyai sedikit kesan ke atas keupayaan lenturan, tetapi mempunyai kesan yang besar terhadap kekukuhan lenturan spesimen RuCFST.Ini mungkin disebabkan oleh fakta bahawa keplastikan konkrit getah dalam sampel RuCFST adalah lebih tinggi daripada keplastikan konkrit semula jadi dalam sampel CFST konvensional.Secara amnya, keretakan dan keretakan dalam konkrit asli mula merambat lebih awal daripada konkrit bergetah29.Daripada mod kegagalan tipikal konkrit asas (Rajah 4), keretakan sampel SB5 (konkrit semulajadi) adalah lebih besar dan lebih tumpat daripada sampel SB1 (konkrit getah).Ini mungkin menyumbang kepada kekangan yang lebih tinggi yang disediakan oleh paip keluli untuk sampel Konkrit Bertetulang SB1 berbanding sampel Konkrit Asli SB5.Kajian Durate16 juga membuat kesimpulan yang sama.
Daripada rajah.8c menunjukkan bahawa elemen RuCFST mempunyai keupayaan lenturan dan kemuluran yang lebih baik daripada elemen paip keluli berongga.Kekuatan lentur sampel SB1 daripada RuCFST (r=20%) adalah 68.90% lebih tinggi daripada sampel SB6 daripada paip keluli kosong, dan kekukuhan lenturan awal (Kie) dan kekukuhan lenturan pada peringkat operasi (Kse) sampel SB1 masing-masing adalah 40.52%., yang lebih tinggi daripada sampel SB6, adalah 16.88% lebih tinggi.Tindakan gabungan paip keluli dan teras konkrit bergetah meningkatkan kapasiti lentur dan kekukuhan unsur komposit.Elemen RuCFST mempamerkan spesimen kemuluran yang baik apabila tertakluk kepada beban lentur tulen.
Momen lentur yang terhasil dibandingkan dengan momen lentur yang dinyatakan dalam piawaian reka bentuk semasa seperti peraturan Jepun AIJ (2008) 30, peraturan British BS5400 (2005) 31, peraturan Eropah EC4 (2005) 32 dan peraturan Cina GB50936 (2014) 33. momen lentur (Muc) kepada momen lentur eksperimen (Mue) diberikan dalam Jadual 4 dan dibentangkan dalam rajah.9. Nilai pengiraan AIJ (2008), BS5400 (2005) dan GB50936 (2014) masing-masing adalah 19%, 13.2% dan 19.4% lebih rendah daripada nilai percubaan purata.Momen lentur yang dikira oleh EC4 (2005) adalah 7% di bawah nilai ujian purata, iaitu yang paling hampir.
Sifat mekanikal unsur RuCFST di bawah lenturan tulen disiasat secara eksperimen.Berdasarkan kajian, kesimpulan berikut boleh dibuat.
Ahli RuCFST yang diuji mempamerkan tingkah laku yang serupa dengan corak CFST tradisional.Kecuali spesimen paip keluli kosong, spesimen RuCFST dan CFST mempunyai kemuluran yang baik kerana pengisian konkrit getah dan konkrit.
Nisbah ricih kepada rentang berbeza dari 3 hingga 5 dengan sedikit kesan pada momen yang diuji dan kekukuhan lentur.Kadar penggantian getah boleh dikatakan tidak mempunyai kesan ke atas rintangan sampel kepada momen lentur, tetapi ia mempunyai kesan tertentu pada kekukuhan lenturan sampel.Kekukuhan lenturan awal spesimen SB1 dengan nisbah penggantian getah 10% adalah 19.03% lebih tinggi daripada spesimen tradisional CFST SB5.Eurocode EC4 (2005) membenarkan penilaian yang tepat ke atas kapasiti lenturan muktamad elemen RuCFST.Penambahan getah pada konkrit asas meningkatkan kerapuhan konkrit, memberikan unsur Confucian keliatan yang baik.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP dan Yu, ZV Tindakan gabungan tiang keluli keratan segi empat tepat diisi dengan konkrit dalam ricih melintang.struktur.Konkrit 22, 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Ujian Khan, LH, Ren, QX, dan Li, W. Paip keluli berisi konkrit (CFST) dengan tiang STS condong, kon dan pendek.J. Pembinaan.Tangki Keluli 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Ujian seismik dan kajian indeks prestasi bagi dinding blok berongga kitar semula yang diisi dengan rangka tiub keluli agregat kitar semula.struktur.Konkrit 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK et al.Eksperimen dan reka bentuk paip keluli pendek yang diisi dengan konkrit getah.projek.struktur.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK Analisis risiko baharu COVID 19 di India, dengan mengambil kira faktor iklim dan sosio-ekonomi.teknologi.ramalan.masyarakat.buka.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Sistem penilaian risiko baharu dan daya tahan perubahan iklim infrastruktur kritikal.teknologi.ramalan.masyarakat.buka.165, 120532 (2021).
Liang, Q dan Fragomeni, S. Analisis Tak Linear Tiang Bulat Pendek Paip Keluli Berisi Konkrit di bawah Pemuatan Paksi.J. Pembinaan.Resolusi Keluli 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. and Lam, D. Kelakuan tiang rintisan bulat berisi konkrit berkekuatan tinggi dan konvensional yang diperbuat daripada paip keluli padat.J. Pembinaan.Tangki keluli 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et al.Penyiasatan eksperimen tentang ciri mampatan sipi tiang tiub segi empat tepat konkrit bertetulang bertetulang kekuatan tinggi.Universiti J. Huaqiao (2019).
Yang, YF dan Khan, LH Kelakuan tiang paip keluli berisi konkrit pendek (CFST) di bawah mampatan tempatan sipi.Pembinaan dinding nipis.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL dan Castro, JM Penilaian eksperimen tentang ciri kitaran tiang rasuk tiub keluli yang diisi dengan konkrit dengan keratan rentas segi lapan.projek.struktur.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH dan Hicks, S. Kajian semula ciri-ciri kekuatan paip keluli bulat berisi konkrit di bawah lenturan tulen monoton.J. Pembinaan.Tangki keluli 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. Model Ketegangan Tali dan Kekakuan Lentur CFST Bulat dalam Lenturan.dalaman J. Struktur keluli.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. dan Li, L. Sifat mekanikal tiang pendek paip keluli persegi konkrit getah di bawah beban paksi.J. Timur Laut.Universiti (2011).
Duarte, APK et al.Kajian eksperimen konkrit getah dengan paip keluli pendek di bawah beban kitaran [J] Komposisi.struktur.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW dan Chongfeng, HE Kajian eksperimen tentang ciri-ciri mampatan paksi paip keluli bulat yang diisi dengan konkrit getah.Konkrit (2016).
Gao, K. dan Zhou, J. Ujian mampatan paksi tiang paip keluli berdinding nipis persegi.Jurnal Teknologi Universiti Hubei.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G, dan Wang E. Kajian eksperimen tiang konkrit bertetulang segi empat tepat pendek selepas terdedah kepada suhu tinggi.Konkrit 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. dan Wang, E. Kajian eksperimental tiang tiub keluli yang diisi konkrit konkrit bulat di bawah mampatan paksi selepas terdedah kepada suhu tinggi.Konkrit (2019).
Patel VI Pengiraan tiang rasuk tiub keluli pendek yang dimuatkan secara uniaksis dengan hujung bulat yang diisi dengan konkrit.projek.struktur.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH dan Zhao, SL Analisis tingkah laku lentur paip keluli berdinding nipis bulat yang diisi dengan konkrit.Pembinaan dinding nipis.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS dan Hunaiti Yu.M.Kajian eksperimen sifat paip keluli yang diisi dengan konkrit yang mengandungi serbuk getah.J. Pembinaan.Tangki keluli 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. Kaedah Ujian Tegangan Suhu Biasa untuk Bahan Logam (Seni Bina China dan Akhbar Bangunan, 2010).
Masa siaran: Jan-05-2023